乙烯基酯樹脂_不飽和樹脂_湖南不飽和樹脂批發_科寶化工
      【科寶化工網m.hklsjc.cn】行業新聞：煙氣脫硫系統的防腐重點是煙道和脫硫塔，已采用過的耐腐蝕材料有：鎳基合金：鎳基合金是以鎳為主與Co、Mo、Fe、W、Cr等形成的連續固溶體合金，其中以蒙耐而合金和哈氏合金為代表。比較典型的有Nicrofer 5923hMo—59合金(2.4605），Microfer 3127hMo—31合金(1.4562），Cronifer1925hMo—926合金(1.4529）等，通常不低于1.4529。能和良好的機械強度，具有良好的加工和焊接性能，無焊縫開裂問題，并具有良好的熱穩定性，使用效果較為理想，國際上有使用十多年未出現腐蝕的例子。但鎳基合金造價昂貴，增加了脫硫的投資。玻璃磷片樹脂襯里：鱗片樹脂是20世紀50年代由美國一家公司發明的一種重防腐材料。所謂玻璃鱗片樹脂，是將一定片徑(0.2～2.4mm）和一定厚度的(6～40μm）的玻璃鱗片與樹脂混合制成的膠泥或涂料，將其用涂抹或噴涂的方法敷于金屬表面即成為防腐涂層，此法應用于煙氣脫硫系統的許多部位。該技術目前已成為煙氣脫硫系統首選技術，經驗證明，玻璃鱗片樹脂使用性能良好，有的已安全使用10萬小時以上。因其具有優良的抗滲透性，結合良好的機械強度，高的耐蝕性能，同時耐高溫性能也很好的優點，尤其是酚醛類乙烯酯樹脂玻璃鱗片涂層，在180℃，短時間220℃仍具有良好的性能，我國現行引進的煙氣脫硫裝置中均采用此項技術。在鱗片襯里中，由于實體鱗片的阻擋性，使介質只能沿迷宮型的曲折途徑滲透，這相當于加厚了襯層的厚度，但又避免了襯層太厚引起的副作用。而鱗片對應力的松馳作用，使應力的傳導和加和成為不可能，加之鱗片對應力作用下引起的裂紋發展也起到了限制作用。故鱗片襯里確實較好地滿足了煙氣脫硫防腐襯里的理論要求地，在實際使用中也確實起到了抑制襯層物理破壞的作用，使襯層壽命大大提高。
      (一）鱗片襯里防腐層結構組成從鱗片襯里剖斷面看，鱗片襯里層與玻璃鋼層的主要區別在于變玻璃鋼的連續絲狀纖維為鱗片襯里的不連續的片狀鱗片。由于鱗片是不透性實體，在襯層中垂直于介質滲透方向，成為多層次有序疊壓排列，故一方面為介質滲透設置了一道道屏障；另一方面，改變了樹脂固化時的收縮殘余應力及使用時由于環境熱引起熱應力的分布、傳導、疊加及松馳條件，從而有效地抑制了以往防腐襯里技術中常見的物理破壞現象，如擴散性底蝕、鼓包、分層、剝離等物理腐蝕破壞。
      (二）鱗片襯里耐蝕特性及原理
      1、優良的抗腐蝕介質滲透性玻璃鱗片防腐材料的抗介質滲透性，可以通過玻璃鋼與鱗片試片的溫度梯度擴散和加壓滲氨對比試驗得到明確的結論。玻璃鋼厚度增加也增加了介質的滲透時間，但其增量與厚度是近似成正比的，曲線平滑近似成直線，且斜率較小。而鱗片滲透時間曲線則為突變型，其厚度的增加使透過時間大大提高。從曲線對比分析看，0.5mm鱗試片其介質滲透時間已略大于2.0mm玻璃鋼試片。溫度梯度實質上是反映了介質滲透及熱應力的綜合破壞能力。當試片受到環境溫度作用時，產生熱脹冷縮，若其脹縮受到制約時就會在試樣內產生熱應力。在溫度梯度試驗中試樣受到了兩方面的制約，一是不同性質的材料的相互制約，二是試樣內各單元層間溫度不同引起相互制約，從而導致較大的熱應力產生。這類應力與滲入介質之間的交互激發作用，致使試樣產生較多的微裂紋。因鱗片材料具有較好的抗介質滲透性及對應的掏作用較強，故試驗結果遠優于玻璃鋼。加壓滲氨實驗也屬于動態研究試驗之一。介質在壓力作用下，滲透能力提高，可較迅速的透過襯里材料，導致基體的腐蝕破壞。為了便于觀察判斷氨水滲透時間，在試片的非加壓側貼了一張氨水顯示試紙。加壓滲透試驗試樣除受到介質作用外，還受到外壓力的作用，這一應力促進了介質的滲透速度。鱗片防腐材料之所以具有比玻璃鋼高得多抗滲透能力，是因為在鱗片防腐層中，扁平狀鱗片在樹脂中平行疊壓排列。這不僅對腐蝕介質滲透構成了一道道屏障，使介質在基料中必必須經過類似迷宮般的曲曲折折地途徑，這相當于客觀上增加了防腐層的厚度。而且基料中必然存在的微氣泡、微裂紋、分子級空穴等缺陷被鱗片有效分割，從而有效的抑制了介質的滲透。另外，由于鱗片是不連續片狀實體，且在基料中近似排列，使得鱗片與樹脂界面間缺陷又為樹脂分割，因此，盡管在片襯里中也存在許多缺陷，但其獨特的襯層結構使之對缺陷的抑制作用確較玻璃鋼好許多。
      2、鱗片襯里成型殘余應力小　鱗片襯里結構與玻璃鋼結構相比，大大改變了樹脂的固化收縮及熱應力的作用狀態，從而減小了殘余應力的影響，提高了界面強度。從圖11-2和圖11-3中可以看出，玻璃鋼中樹脂是呈連續膜狀，樹脂在膜層內固化時，因分子的集聚和構象發生變化，導致體積收縮；又由于樹脂與纖維的線脹系數不同，故受環境熱影響的不同，故在樹脂層內及界面間產生縮脹應力，且此類應力可經連續的玻纖及樹脂相互傳遞。而分散狀的鱗片的排列是不十分規則的，具有一定的傾角。因此樹脂的縮脹被鱗片分割成一個個分散的小區域，使其相互抵消松馳，而不傳遞疊加。另外，雖然樹脂與鱗片之間也產生縮脹應力，但應鱗片是分散體，可隨樹脂的縮脹移位，故界面收縮應力被用來對鱗片位移做功，將應力松馳掉。這樣，使得防腐層內的殘余應力大大減小，相應的層內界面強度也大大提高，微裂紋也相應減少。
       3、鱗片襯里使用壽命的分析近代許多防腐蝕學者在探討有機高分子防腐層的腐蝕機理和使用壽命時，大都是從抗介質滲透和固化應力及熱應力影響兩個方面入手的。眾所周知，金屬的腐蝕反應是一種由局部電池生成的化學反應。而就有機非金屬襯里抑制金屬腐蝕而言，實質上就是利用非金屬的電絕緣性達到增加電池電阻的作用。在腐蝕環境中，我們可以將離子或電解質的滲透性視為控制層電阻的因素。換句話說，襯層對可電離成離子的介質的滲入阻力越大，其電阻越大，防腐效果越好。因此，襯層壽命的研究就轉為抗滲性及殘余應力。有機高分子襯里的破壞，主要表現為兩種形式：一種是化學腐蝕破壞；二是物理破壞。這兩種形式常常互為影響。在實踐中襯里破壞的表現形式常以物理破壞為主體，如中常見的鼓泡、脫粘、開裂、分層、剝離等襯里破壞現象均屬此類。產生物理破壞的原因較復雜，但主要可分為三個方面。
      (1）介質的滲透。這是引起物理破壞極為重要的因素，應力的來源一般也分三個方面：①介質經樹脂基體中分子級空穴逐步遷移；②介質經樹脂中存在的微裂紋，微氣泡在毛細作用下滲入；③介質經填料和樹脂間界面孔隙滲入。這三種滲透途徑在襯里中并存，相互促進，導致防腐層內介質逐層滲透。
      (2）殘余應力及熱應力。這是引起襯里破壞的重要因素，應力的來源一般也分為三個方面：①基體固化時的收縮應力；②不同介質材料界面收縮應力；③環境溫度引起的熱應力。材料成型中的殘余應力及使用中熱應力的存在，可使襯里的界面強度降低，增加微裂紋及界面孔隙，為材料內缺陷的發展及介質滲入提供潛在的條件。殘余應力與介質滲透是相互促進的兩個方面。殘余應力導致微裂紋的產生，微裂紋給介質滲透提供了途徑，滲入的介質又進一步激發殘余應力并產生毛細效應，致使微裂紋發展、新生，形成腐蝕破壞的惡性循環。
      (3）施工質量。施工質量包括襯里成型的每一個環節，從防腐蝕設計，表面處理，操作技能，材料配置到各工序的質量的基礎上，主要應從加厚防腐層，抑制腐蝕介質滲透，減少襯層內殘余應力并改變應力作用效果，強化施工質量控制等方面入手。而鱗片防腐襯里在結構設計及材料組成上較好的滿足了上述理論，它較之傳統的防腐技術的突出不同點在于它是抗介質滲透、減少殘余應力為出發點而設計的。
      (三）鱗片襯里施工技術要點：鱗片襯里施工為手工作業，許多技術要求如：表面質量，鱗片形狀及排列方向，界面氣泡消除，防腐層厚度等在很大程度上取決于施工人員的技術水平、熟練程度及現場管理。這就需要充分認識影響施工質量的諸因素，認真實踐總結施工技巧，從中找出掏或解決影響襯層質量問題的辦法。 1、鱗片襯里對被防護設備的結構及表面狀態的要求內襯鱗片襯里的金屬基體應具有足夠的強度及剛性，以防止在施工、安裝及運輸過程中因變形而導致的襯層破壞。金屬基體結構必須滿足材料施工作業的條件，必須具備能進行手工涂抹的條件。襯里施工前，基體的加工、焊接、試壓等應全部完成，設備應按設計要求完成檢驗。原則上，貼襯以后不準在鋼殼上動火焊接。如確需施工后補焊，應制定相應的措施。裝有內件并在運行使用中需經常檢修的設備，應具有安裝、檢修的條件，保證在安裝和檢修中不損壞內襯層。金屬基體原則上應采用焊接結構，如需特殊原因需采用鉚接時，應采用沉頭鉚釘。金屬基體表面及端面應光潔、平整、無焊渣及毛刺等，表面焊縫應光滑平整，凸起高度不超過1mm。如超過時，應用砂輪機打磨至滿足要求止。型架、型材、狹長狀板材、多孔、多齒形板不適合鱗片襯里時，應改用其它防腐材料。如玻璃鋼、鱗片涂料加玻璃鋼復合結構等。鋼殼設計應盡量采用法蘭結構的開孔結構，連接管法蘭焊接不宜超過內壁，如為不可拆式的封閉結構，則必須設置2個以上的人孔。設備如需內插管，其插管應經法蘭連接插入，不得直接焊在殼體上。
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